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    電容器的(dvzdt);<電極同寬的MPP的電容器2900~3900V/S /MS箔式PP的電容器<云母電容器<455kV/S鋁金屬化電容器<鋅鋁金屬化電容器<箔式PP的電容器<云母電容器的dvdt云母電容器的dv//t最高的原因是:電極材料是高電導率的銀層或銅箔,厚度2~20um,而且導電路徑極短,接觸電阻極小,電極的峰值電流面密度1S極大;直線分切的金屬化電容器<波浪分切的金屬化電容器的dvdt有資料介紹高100倍!
  貨架<雙面金屬化電容器dvdt至少是兩倍;<內串的dv/dt至少是串的倍數;<內串的dv/dt至少是外串數乘上內串數的倍數;縱向內串數乘上橫向內串數的倍數(前一條推理)。
  因此,電容器的結構、電壓、容量,介質材料、電極和引出材質及尺寸(長、寬、厚,金屬化電極是單面還是雙面)分切質量和方法(直線還是波浪分切)等與脈沖電壓斜率(dv々t)密切相關,高的、或超高的沖擊電壓變化率(dv々t)的電容器,具有額定電壓高、電容量小、還要有低等效串聯電阻低電感或無電感的特性。結構設計和使用時應予充分注意。
  4dvzdt試驗電路原理圖和參數計算4.1L-C充電、放電dvdt試驗電路④L-C充電、放電電路原理和振蕩回路電流電壓波形為L-C試驗主電路原理圖(控制電路及保護電路略)由能電容器C,可控硅21、T2電感L,可變電感L二極管D和試驗電容器C組成主回路。
  基本工作原理是:能電容器C,并聯于直流電源輸出二端,當g,脈沖到來時可控硅T,打開通過厶向C,充電至電壓U充電電流降到T,的維持電流以下時,T,關閉,回路做好諧振準備,當g2脈沖到來打開,LC開始振蕩,產生電流正半波,電流過零時C被充以反向電壓,然后通過二極管D向L產生電流負半波,由于回路損耗相對很小,一個周期結束后C基本恢復到起始的電壓值,此時無g2脈沖,T2處于關閉狀態,振蕩僅維持一個周波就結束,此時gl又將T,打開,補償損耗掉的能量后,g2脈沖到來打開回路再開始第二個諧振周波,其中被試電容器C上電壓Uc振蕩回路電流波形如所示。
  為Hz T一振蕩間隔為峰值電流。
  當試驗電容器C確定后,變化電感L值可獲得所需要的t值。回路諧振峰值電流和由本文前(1)、(2)、(3)式,當U為VL為C為I,單位為A 3試可見:試驗電容器C確定后,值由U和L值決定,當試驗電壓U確定后,變化L可獲得所需的I,值。
  效值/r:區間內石電流為零,所以由(24)式可知:所需要的試驗電流有效值Ir可以改變周期t和T來獲得,要改變t即需改變CL值,CL改變又將影響己確定/*的值,而改變T將不影響CL/*的選擇,從可見,貨架改變g,g2的脈沖周期可變化T的大小,這可通過調節控制回路的電位器而比較容易的獲得。
  該試驗電路的特點是不受試驗電容器的電容和電壓限制,只要試驗臺輸出功率足夠大,均可獲得試驗所需的峰值電流/*和有效值電流/r.例如:用dvdt試驗電路對單面鋁金屬結構的換流電容器進行超負荷試驗,試驗電容器的電容為80MF,額定電壓為1400V.a.c,額定電流50Hz為35.2A,內裝壓力保護裝置,非鐵磁性外殼,自然散熱條件。
  根據該電容器的實際運行狀態和技術要求,選擇電感量L荷試驗電壓U= 1800V.dc,在不計回路電阻的情況下,可通過計算求得:由(27)式得到的dv々t值,再根據電容器的結構、參數、材料有關數據代入(9)式即可得出該電容器金屬化電極工作時的峰值電流線密度/l. 42R-C充電、放電dvit試驗電路' 421R-C充電、放電回路原理圖(見)和電壓、電流波形圖(見)閘流晶體管R-C充電、放電電路422電路電感(包括電容器的電感)對脈沖試驗的影響標準推薦的脈沖試驗方法,其試驗電路(如)大多是包括有反復充電和放電的電容器的電阻性電路。其電流和電壓特性一般是指數式的。但是,在許多應用場合下,尤其在高的dvdt值時,電路電感的電感效應特別重要,并且對應用時電容器的適用性有著重要的影響。
  當存在臨界阻尼條件(R2 =4LC)時,電路電感的電感效應對充電和放電的曲線的形狀改變較小,這對試驗嚴酷度幾乎不產生什么影響;但是,當R2<4LC時,電路電感的電感(下轉第44頁)從而提高輸電線路末端的電壓。如圖所示。
  無功功率負荷增大時所抬高的末端電壓將大,無功功率負荷減小時所抬高的末端電壓將減小。而無功功率負荷增大將導致末端電壓下降,此時也正是需要升高末端電壓。但是對于負荷功率因數高或者輸電線路導線截面小的線路,線路電抗對電壓損耗影響較小,故串聯電容補償控制調壓效果小。www.vkpvo.icu   北京貨架,倉儲貨架,庫房貨架,貨架
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